65R-64 熱水泵 東方熱水泵 品質我**

當選擇葉輪葉片的數(shù)量時，另一方面，葉片的位移和摩擦表面應該盡應該能減小，一方面，葉片通道應該具備著充足的長度，以保證液體流動的協(xié)調性和葉片對液體的充分作用，當前，相對于葉片的數(shù)量還并沒有明確和公認的規(guī)則，不過，大量研究表明，計算流體動力學流場數(shù)值模擬方法可以有效地確定特定離心泵研究發(fā)明的葉輪葉片范圍，葉輪吸參數(shù)是決定葉輪葉片面積的相關結構參數(shù)，包含葉片沖擊角、葉輪直徑、葉片流道寬度和輪轂直徑，2）葉輪直徑，在恒定流量條件下，葉輪處液體流動的速度和相對速度都是吸管直徑的函數(shù)，從此，葉輪進口直徑對提升離心泵的抗汽蝕本事有特別好的價值

液體粘度的影響液體粘度越大，流速越低，到達高壓區(qū)的氣泡越少，氣泡破裂發(fā)生的沖擊波強度越小，在同一時間，流體粘度越大，沖擊波衰減越大，從而因此，流體粘度越低，氣蝕破壞越嚴重，泵的氣蝕損壞主要反映在過流部件材料的損壞上，從而因此，過流部件的材質特性也可能會在一定程度上影響離心泵的空化，用抗汽蝕性好的原材料出產(chǎn)過流部件是環(huán)比離心泵汽蝕效果的有效措施，（1）材料硬度以AISI304葉輪為例，氣蝕將導致葉輪材料的加工硬化和相變誘發(fā)的馬氏體鋼，這一種變化相反將預防材料的進一步空化，但是，加工硬化和相變誘發(fā)馬氏體鋼的抗氣蝕性主要取決于葉輪材料的硬度，（2）加工硬化和抗疲勞性材料的加工硬化指數(shù)越高，抗疲勞性越好，材料的抗氣蝕性越好

泵型號 流量Q 揚程H 轉速n 效率η 功率N 汽蝕余量 泵重量
軸功率 電機功率
m3/h L/s m r/min （％） kw m （kg)
4OR-26 7.2 2 25.5 2960 44 1.14 2.2 4 -
40R-26A 6.55 1.85 20.5 2960 43 0.85 1.5 4 -
40R-26*2  7.2 2 51 2960 44 2.27 4 4 102
40R-26*2A  6.55 1.82 41 2960 43 1.7 3 4 102
40R-40I 10 2.8 40 2960 53 2.07 3 3 　
40R-40IA 8 2.2 25.6 2960 50 1.1 1.5 3 　
50R-25I 14.4 4 25 2960 65 1.54 2.2 3 　
50R-25IA 12 3.33 17.6 2960 61 0.94 1.5 3 　
50R-30I 20 5.56 30 2960 66 2.48 4 3 　
50R-30IA 16.6 4.61 20.7 2960 65 1.43 2.2 3 　
50R-40 14.4 4 40 2960 46 3.41 5.5 4 123
50R-40A 13.1 3.64 32.5 2960 45 2.58 4 4 123
50R-40*2  14.4 4 80 2960 46 6.82 11 4 156
50R-40*2A  13.1 3.64 65 2960 45 5.15 7.5 4 156
50R-80 12.5 3.43 80 2960 38 7.16 11 2.3 　
50R-80A 11.25 3.13 65 2960 37 5.39 7.5 2.3 　
65R-40  28.8 8 39.5 2960 62 5 7.5 4 158
65R-40A  26.2 7.28 32 2960 61 3.74 5.5 4 158
65R-64  28.8 8 64 2960 54 9.65 15 4 176
65R-64A  27 7.5 55 2960 52 7.78 11 4 176
65R-64IB 24 6.67 44.4 2960 52 5.58 7.5 3 　
80R-38I  54 15 38 2960 68 8.21 11 4 -
80R-38IA 46 12.78 27.5 2960 72 4.79 7.5 4 　
80R-60  54 15 60 2960 65 13.6 18.5 4 226
80R-60A  50.5 14 52 2960 64 11.15 15 4 226
80R-60B 47.5 13.19 46 2960 67 8.88 11 4 　
100R-37  100.8 28 36.5 2960 78 12.85 15 4 170
100R-37A  91.8 25.5 29 2960 76 9.54 15 4 170
100R-57  100.8 28 57 2960 72 21.76 30 6 224
100R-57IA  94.3 26.2 52 2960 71 18.8 22 6 224
100R-57IB 88 24.44 44 2960 73 14.44 18.5 6250R-40 　
150R-35I  190.8 53 35 1480 74 24.6 30 4 -
150R-35IA 168 46.67 27.4 1480 73 16.72 22 4 　
150R-56I  190.8 53 55.5 1480 68 42.41 55 6 627
150R-56IA  178.2 48.89 48 1480 67 34.8 45 6 627
150R-56IB 160 44.44 39.7 1480 66 24.71 37 6

熱水泵 水泵工藝特點對調速范圍的影響
    理論上，水泵調速區(qū)為通過工頻區(qū)左右端點的兩條相似工況拋物線的中間區(qū)域OA1A2（見圖1）。實際上，當水泵轉速過小時，泵的效率將急劇下降，受此影響，水泵調速區(qū)萎縮為PA1A2[2]（顯然，若運行工況點已超出該區(qū)域，則不宜采用調速來節(jié)能了。）圖中H0B為管路特性曲線，則CB段成為調速運行的區(qū)間。為簡化計算，認為C點位于曲線OA1上，因此，C點和A1點的效率在理論上是相等的。C點成為小轉速時水泵性能曲線區(qū)的左端點。 
因此，小轉速可這樣求得：
由于C點和A1點工況相似，根據(jù)比例律有：
(QC/Q1)2=HC/H1
C點在曲線H=H0+S?Q2上有：
HC=H0+S?QC2
其中，HC、QC為未知數(shù)，解方程得：
HC=H1×H0/(H1-S?Q12) 
QC=Q1×[H0/(H1-S?Q12)]1/2
根據(jù)比例律有：
nmin=n0×[H0/(H1-S?Q12)]1/2
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